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風電運維方案范文第1篇

一、個人簡介

2010年7月畢業于內蒙古農業大學電氣工程及其自動化專業，2010年11月8日到2018年10月1日在金風科技股份有限公司，從事風力發電售后運維工作。2018年10月8日入職魯能內蒙古分公司，作為檢修工崗位，發揚不怕苦，不怕累的精神。經過八年多在風電運維崗位的磨煉，已經逐步成長為一名風電運維技術骨干。

二、入職公司融入團隊

從進入風電場的第一天起，就深刻知道自己肩上承擔的使命，在發揮自己風機方面的專業特長的同時，還需要將這些知識傳授給更多的人，培養一批運檢一體多面手人才。所以，要團結同事，嚴于律己，嚴格遵守作息制度，深挖專業技能，并且利用工作之余組織風電場運檢人員對金風1.5MW永磁直驅機組電控系統進行學習和培訓。對于在培訓期間不能理解的內容，我親自帶領大家到風機對照實物，點對點手把手的進行傳授。通過大量的培訓，使得風電場運檢人員對1.5MW風機工作原理有了系統的認識，對于值班期間的風機故障那些能復位哪些不能復位，有了明確的了解，提高了風機監盤的技能。通過對各種故障的分析和講解，培養了運檢人員分析故障的思路，提高了他們處理故障的能力。

三、工作總結

作為風電場檢修工，對風機無微不至的照顧著，設備有任何問題都不放過，保證風機健康穩定運行著。20XX年風電場10臺發電機確認存在磁鋼脫落的異常現象后，我帶領檢修班同事加強對這10臺發電機的運行數據的監控和分析，并且積極和金風聯系加快落實發電機更換方案。通過公司領導和現場的努力，金風組織現場技術負責和吊裝隊伍于10月21日開始對烏吉爾10臺發電機電機進行更換。發電機更換工作中他緊盯施工質量和作業現場安全，最終在11月16日順利完成發電機更換任務。帶領下大家以飽滿的熱情投入到工作中，在更換發電機的同時，保證全年檢修的工作進度，11月15日提前完成了全場33臺機組全年檢修工作，保證風機安全穩定運行。

繼20XX年風電場11臺發電機確因磁鋼脫落問題更換后，2017年他帶領檢修班全體員工加強對剩余22臺未更換的發電機運行數據進行監控和分析，并且逐臺登機檢查，通過排查確認22臺發電機中又有5臺出現黑色粉末，初步確認發電機磁鋼脫落。之后他發函聯系金風公司協商具體處理事宜，通過金風公司技術服務人員到場確認后，金風公司同意免費對這5臺出現問題的發電機進行更換，為公司挽回了一定的經濟損失。

在運維工作中，不斷的探索和總結，努力創新，研究并且制造出一套葉片對零工裝，避免了因人為目測造成風機葉片機械對零誤差大，產生機組振動大和功率曲線差的問題。并且將這一科技成果申報魯能集團新能源2016年科技創新獎，最終通過專家和領導的審核，榮獲三等獎；為了解決2017年烏吉爾風電場因風速小造成發電量低的問題，他苦思冥想解決辦法，最后制定出一套偏航加脂程序優化方案，在保證風機原有性能的條件下，降低了偏航加脂風速，從而減少了風機因偏航加脂造成的電量損失，通過估算每年可以為風電場減少電量損失約為10萬KWh；為提高取斷絲的工作效率，他帶領檢修成員，研究并且制造出一套取斷絲工裝，將取斷絲時間由原來的4小時縮短到0.5小時，大大提高了工作效率。

風電運維方案范文第2篇

本文提出了基于主成分分析的風電工程設備選型方法，通過建立合理的綜合評價體系，同時考慮風電設備選型時的技術性和經濟性因素，以得到綜合評價最優的風電設備選型方案。

1 主成分分析評價

1.1 模型原理

主成分分析法采用數據降維的方法，將一組相關性變量，通過線性變換為少量不相關向量（即主成分），主成分涵蓋原指標大部分原信息，且可以獨立考慮。利用這種方法，簡化綜合評價的同時，可以避免單一變量的偏差，簡化了評價過程。

設F1表示原變量的第一個主成分指標，其方差Var（F1）越大，表示F1包含的信息越多。此在所有的線性組合中選取的F1，是X1，X2，…，XP的所有線性組合中方差最大的，故稱F1為第一主成分，以此類推，各主成分表達式如下：

2 風電設備選型的指標識別與指標體系建立

基于風電項目的特點，依據風電場設計的功能要求與效益規劃，結合場地環境等條件以及設備的技術水平，利用層次分析法，參照當前的學術研究結論，本文將設備選型指標分為技術指標與經濟指標，并進行進一步劃分至三級指標。

2.1 技術性指標

風電設備的技術性指標是用來比較風電設備性能特性的標準，不同種類的風電設備，其技術性能參數不同。因此通過對技術性指標的考察可以綜合得出設備整體的性能。再通過對技術性指標的合理綜合量化，最終作為風電設備選型的依據。本文以功能參數、可靠性、可維修性和安全性四個方面來描述。

2.2 經濟性指標

設備經濟性是指在滿足工藝對設備性能要求的條件下，在整個設備壽命周期內的成本和消耗的費用。本文以設備的購置成本、設備的安裝成本和設備的運行維護成本三個方面來描述。

其中運行維護成本應設置一個統一的運維時間標準，這里以風電機組為例，因為風電機組的壽命設計通常在20年以上，所以各風電機組運行20年為條件。

2.3 風電工程設備選型指標體系的建立

結合風電設備選型項目的特點，，按照指標體系分析理論進行初選、優化，最終構建風電設備選型綜合評價指標體系

3 實例分析

某陸上風電工程需要選購25臺2000kW的風電機組，擬定從9個國內風機制造商中選擇較為合適的產品，下面對9個廠家所提供的風電機組進行單臺的綜合評價分析，確定最終的風電機組選型方案。現通過對個因素指標的技術經濟性指標匯總。作為主成分分析的數據資源。

在進行指標數據處理前，風電機組的經濟型因素可以被直接量化表示（其中三項費用的單位為元，經濟單位為年），結果如下：

其中，上文識別的指標中，技術性指標為定性指標，利用模糊綜合評價法將其量化并對數據進行標準化處理，之后結合經濟性指標，結果如表4-12：

利用SPSS22.0軟件，以相關系數矩陣為標準作為確定待選方案的主成分分析依據；將累計貢獻率到達85%的指標定義為本次分析的主成分指標（二至四個主成分為宜）。其中經標準化處理后的荷載矩陣如表5-3所示：

通過已經過標準化處理的矩陣的特征向量得出各主成分得分的表達式：

其中F1、F2、F3表示三個主成分間的得分；zxi表示各風電機組選型方案中所有的指標所對應的標準化數據。

分析該表知，9個風電機組選購方案中，B方案不僅主成分F2的得分排在第一，其余兩個主成分的得分也都在前三名，無論在設備經濟壽命周期的技術性能，還是成本控制上，都具有較突出的表現。綜上所述，本次基于主成分分析的風電機組選型的最終結果是B方案。

風電運維方案范文第3篇

維斯塔斯中國區總經理鄭宗功告訴《環球企業家》，維斯塔斯是風電業內第一家做鑄造的風機制造商。鑄造決定風機的振動和穩定性，機加工決定裝配的質量，之所以把大型機件如底座、主軸、輪轂都由自己來鑄造和加工，是為了更好地控制風機質量。而現在鑄造和機加工產業日趨成熟，供應商可以保證鑄造和機加工的質量。

事實上，現階段鑄造和機加工業務已經成為維斯塔斯的包袱。以一歐元出售這六家工廠之后，這些工廠將繼續為維斯塔斯供貨并在采購成本上為維斯塔斯在未來的兩年內帶來3000萬歐元的節省。

測風

過去兩年維斯塔斯度日艱難。這家從2000年起一直占據全球最大風電裝機市場份額的丹麥制造商，在2011年和2012年經歷連續虧損，2012年虧損額甚至高達9.63億歐元，為球第一的位置也因此被GE取代，排至第二。因此，維斯塔斯不得不通過裁員和出售資產降低運營成本，全球裁員比例高達30%。

維斯塔斯龍頭位置被GE趕超，很大程度上是因為在美國和中國市場份額的縮減。維斯塔斯在中國每年新增的市場份額由2010年的4.7%降至2012年的3.2%。過去幾年崛起的中國風機制造商以低成本、更快的交貨速度以及跟下游電力央企開發商更貼近的關系，快速扭轉外資占據中國風機制造主導市場份額的格局。2012年，外資風機制造商在中國市場的份額占比不到10%。

除份額下降，維斯塔斯在中國還承受著來自本土競爭對手在成本上的巨大挑戰。根據丹麥風電咨詢機構BTM數據，2008到2012年，中國市場風機價格下跌35%，西方市場這一跌幅為20%。中國風機制造商的不斷崛起，讓維斯塔斯在中國市場面臨巨大壓力，并不斷改變。維斯塔斯大客戶大唐新能源副總胡國棟告訴《環球企業家》，維斯塔斯在人員縮減、備件本地化生產后，成本也在下降。盡管如此，維斯塔斯在成本上仍難與本土競爭對手們匹 敵。

“維斯塔斯是一家優勢劣勢都很明顯的公司。劣勢在成本，優勢在風電產業鏈上的各個環節都有很強的技術積累。”Frost&Sullivan咨詢公司能源電力部門經理賈龐說。

“我們的價值不是側重在鑄造、機加工上，我們的價值在技術、核心業務上。”鄭宗功說。風機核心技術部件的制造依舊是維斯塔斯的核心業務，在天津仍然坐落著維斯塔斯一體化的設備生產基地，生產發電機、葉片、機艙、輪轂和控制系統。但同時，維斯塔斯將更多的精力放在輕資產業務上。

在風機制造環節競爭激烈且利潤微薄的環境下，維斯塔斯正在縮減重的制造資產。去年6月，維斯塔斯將位于丹麥的風塔工廠出售給中國風塔制造商天順風能，關閉了位于呼和浩特的千瓦級風機生產工廠。今年出售鑄造和機加工工廠也是繼續這一縮減重資產的趨勢。賈龐認為，維斯塔斯正在把邊緣業務、不掙錢的資產賣掉，把業務轉移到更重要的地方。

今后，維斯塔斯將把更多精力放在輕資產業務上，比如測風和風場運維服務。

維斯塔斯在2012年年報中稱，服務是維斯塔斯增長最快且利潤最高的部分，2012年維斯塔斯全球服務的利潤率達到17%。鄭宗功介紹，過去幾年維斯塔斯在中國的服務業務平均年增長速率是40%到50%。

服務也并不是一個沒有競爭者的市場。中國本土風機制造商都在更強調服務業務，而且大型風電開發商也都有自己的強大運營維護團隊。中國最大風電開發商龍源電力的一位高層說，“運營和維護是龍源的強項，有條件的開發商都自己做運維服務。”胡國棟也介紹說，大唐新能源成立了一家專門的風場檢修公司來做服務。

那么，維斯塔斯服務的方向在哪里？答案是其他企業無法提供的服務，測風即其一。

測風是風電項目開發的第一個步驟。維斯塔斯中國微觀選址工程師許鋒飛告訴《環球企業家》，維斯塔斯通過計算能力排在全球前十的“Firestorm”超級計算機開發了一套新的測風系統，在這臺超級計算機的快速運算下，加上維斯塔斯掌握的全球氣象數據，全球范圍內任意一個地點，測風系統都能瞬時計算出這個點的風速。

維斯塔斯的測風系統可以極大縮短測風時間。“可以說這套測風系統在全球是最先進的。”許鋒飛說，很多時候開發商更愿意讓維斯塔斯幫他們來進行風資源評估和測算。

除前期選址時用到這套測風系統，風機安裝運行后，還可以根據這套測風系統預測未來風況，進而選擇在風機發電量減少時進行停機維護等多項服務。

“維斯塔斯有豐富的開發風機、運營風場經驗，每個風場需要的服務和備件是有差別的，把風機跟氣象、電價結合起來，通過全球氣象數據的采集和分析，針對自然風況進行物流管理”，維斯塔斯中國區服務總監曾思萌說，“很多維斯塔斯提供的服務是獨一無二的。”

風電運維方案范文第4篇

關鍵詞：海上測風塔；工程設計；運行期荷載

中圖分類號：TU398 文獻標識碼：A 文章編號：1009-2374（2014）25-0009-04

為了獲得海上風電場風能參數，須在海上建造測風塔，依靠固定在測風塔上不同高度處的測風設備對擬建風電場的風能分布參數進行觀測。由于海洋環境的特殊性和測風設備自身的運行特點，使得海上測風塔的設計工作具有其特殊性：一是測風塔荷載以風荷載為主，具有承受360°方向重復荷載和大偏心受力的特性，同時須考慮海水波浪力作用、洋流影響及施工期的荷載作用，受力條件極其復雜；二是對塔身及基礎材料的防腐要求高，以應對海上高濕、高鹽的運行環境；三是受海上施工條件的限制，設計中必須從測風塔材質、基礎實施方案、平臺及塔架安裝等諸多方面考慮現場的工程施工方案。本文以黃海海域某測風塔的設計方案為例，對海上測風塔的整體設計方案的選擇、細節處理及滿足海上施工要求等方面的設計工作作簡要闡述，以便為今后類似工程的設計提供一些參考。

1 測風塔設計級別

該測風塔總高度為海平面以上100m，測風塔結構設計使用年限為5年，測風儀器設備使用年限為2年。

測風塔塔架結構采用鋼結構，結構設計安全等級二級，結構重要性系數1.0，建筑物抗震設防類別為丙類；設防烈度為7度；設計地震分組為第一組；設計基本地震加速度為0.10g。基本風壓取為0.40kPa（30年一遇）。測風塔上安放2套測風設備，互為備用。

1.1 總體設計方案選擇

1.1.1 塔架型式：目前海上測風塔的塔架型式有自立式和拉線式，由于拉線式基礎工藝復雜，對通航安全有一定影響，本工程不予考慮；自立式塔架有單根圓筒式、三角形桁架式、四邊形桁架式，從塔架結構受力考慮，通常為改善測風塔受力條件，且便于工程施工安裝、船舶靠泊等，工程應用中四邊形桁架式塔架應用較多；而三角形桁架式塔架較四邊形桁架式結構鋼材用量省，且比單根圓筒式塔架受力條件好，但三角形桁架式塔架在測風儀器設備支臂的安裝上施工難度較高，施工期相對較長。因此，本工程在綜合考慮整個測風塔的工程造價、施工工期及工程施工安全等因素后，最終選用三角形桁架式塔架。

1.1.2 平臺結構：海上測風塔基礎結構通常采用鋼平臺樁基結構或者鋼筋混凝土平臺樁基結構。一般來說，鋼筋混凝土平臺的施工工期相對較長，現場混凝土施工質量較難控制，但工程造價一般較鋼結構平臺低；而鋼結構平臺的焊接拼裝主要在陸地上進行，施工質量較容易控制，但陸地整體拼裝后，需采用大型運輸及吊裝設備運至海上組裝，因而，工程造價相對較高。本工程工期要求緊，工程地址距離岸線超過40km，若采用鋼筋砼本結構，工期無法滿足要求，因此方案中采用鋼平臺結構。

1.1.3 樁基的選擇：考慮海上施工作業難度及工程造價等因素，海上基礎施工一般采用較多的樁基形式為預應力PHC管樁和鋼管樁。就單樁造價而言，雖然PHC管樁較鋼管樁要低，但海上沉樁施工設備的進出場費、臺班費約占到樁基工程總造價的70%左右；而PHC管樁耐久性不及鋼管樁，且在吊運、沉樁質量控制等方面要求較高。綜合以上分析，就本工程而言，選用鋼管樁具有比較明顯的優勢。

1.1.4 平臺高度：根據《淺海鋼質固定平臺結構設計與建造規范》（SY/T 4095-95）計算，考慮5年一遇1%波高時，平臺不越浪，平臺頂高程為9.7m。

1.2 塔架基礎設計

1.2.1 設計荷載。本工程測風塔基礎設計考慮的荷載主要包括塔架基礎自重、上部測風塔塔架所受荷載、波浪力、水流力、地震慣性力。

（1）上部測風塔塔架荷載：基礎結構設計時，所考慮的測風塔荷載為上部結構（測風塔塔架）承受風荷載作用傳遞至基礎頂面的荷載。

（2）波浪和水流力：整體計算時考慮極限波浪力，采用50年一遇H1%波高的波浪要素。根據《海上固定平臺規劃設計和建造的推薦作法工作應力設計法》（SY/T 10030-2004），采用流函數理論，計算波浪力和水流對樁基的作用。速度力系數Cd和慣性力系數Cm根據《海港水文規范》（JTJ 213-98）》分別取1.2和2.0，水流流速表、中、底層均按2m/s采用，

1.2.2 設計工況。測風塔基礎設計工況一般考慮正常運行工況和偶然工況，風荷載、波浪力和水流力作為海洋工程中的主要作用力，設計將之納入基本可變荷載而非其他可變荷載進行荷載組合；依據規范要求，本工程抗震設防烈度為7度，可不做抗震驗算。

運行工況：考慮自重，測風塔荷載，極端高水位下的（50年一遇的H1%）波浪力、大潮水流。

本測風塔按高聳結構二級建筑物設計，結構重要性系數γ0取1.0，荷載作用分項系數根據《港口工程荷載規范》（JTJ215-98）、《水運工程抗震設計規范》（JTJ225-98）以及《高聳結構設計規范》（GB50135-2006）表3.0.8，取值見表1：

1.2.3 計算模型。根據測風塔三立柱按縱橫向各間距9.5m布置，再考慮施工安裝、運行的需要，對應測風塔立柱布置3根鋼管樁，直徑1000mm，上段壁厚20mm，下段壁厚18mm。管樁斜度6∶1，對稱布置，在2.5m高程處設置3根Φ400mm，壁厚14mm的鋼支撐。

采用美國EDI公司的海洋結構工程專用分析軟件SACS對測風塔樁基礎結構進行整體計算整理，計算時沖刷深度按照3m考慮。三維計算模型見圖1。計算時上層撐管作為安全儲備。

圖1 三維計算模型圖

1.2.4 樁基計算結果。樁尖高程：-53m時，滿足軸向抗壓承載力和抗拔承載力要求。根據計算結果，對鋼結構平臺的應力、樁基水平位移進行了復核，均滿足規范要求。

1.3 樁基連接計算

1.3.1 鋼管樁與支撐鋼管的連接計算。為增加鋼管樁整體剛度，在2.5m高程設直徑400mm，壁厚14mm的支撐鋼管將鋼管樁連為整體。

鋼管樁與支撐鋼管之間采用對接連接，焊縫與母材等強度，并需按照二級焊縫要求施工。

1.3.2 灌漿連接計算。鋼管樁與上部工作平臺通過灌漿連接，并進行灌漿連接計算。

本工程灌漿材料采用C40微膨脹細石混凝土。灌漿連接計算采用《Design of offshore wind turbine structures》（DNV-OS-J101 2004） Section 9的計算方法進行計算。

C40微膨脹細石混凝土的立方體抗壓強度fck參見DNV-OS-J101 2004中sec.8 Table C1按30N/mm2取值。在計算中未考慮樁頂焊接連接的作用，僅將其作為結構抗力安全儲備。計算結果如下：

不設剪力鍵時不能滿足連接要求，故需要設剪力鍵。

根據計算結果，灌漿長度需要3.5m，鋼管樁內壁需設置10mm高的剪力鍵。

1.4 樁基設計方案

測風塔基樁為三根直徑Φ1.0m、斜度6∶1的鋼管樁，鋼管樁直徑為1.0m，樁長約62.3m，壁厚18～20mm。樁頂高程8.3m（85國家高程，下同），樁尖高程約為-53m，進入⑩層粉細砂土內。3根樁平面按正三角形布置，在8.3m高程處中心點距離為9.5m。在泥面以上段鋼管樁2.5m、6.0m高程處各設有一層橫向水平鋼撐管，鋼支撐管直徑為Φ40cm，厚度為14mm。鋼管樁及水平支撐管表面采用500μm厚的熔接環氧粉末進行防腐。鋼管樁上設有靠船設施、爬梯等附屬設施。

鋼管樁及水平撐管材料采用Q345C，爬梯鋼材采用Q235B，橡膠護舷采用DGH-A300型橡膠護舷。

1.5 平臺設計

基礎頂部9.7m高程設一鋼結構的等邊三角形工作平臺，由柱腳、聯系柱腳的主梁、次梁、鋪板、欄桿等組成，三根柱腳中心間距均為9.5m，平臺邊長為12.618m。工作平臺通過直徑500mm，厚度25mm的連接鋼管插入鋼管樁中，并通過灌注C40微膨脹細石混凝土連接。平臺上部10.00m高程處設塔腳底座，采用法蘭與上部塔架連接。連接測風塔的法蘭螺栓規格為12-M36；連接支腿的法蘭螺栓規格為12-M48。

1.6 塔架設計

1.6.1 設計參數：（1）塔架高度：基礎平臺以上90m（不包括避雷針）。（2）結構設計安全等級二級，結構重要性系數1.0，建筑物抗震設防類別為丙類；設防烈度為7度；設計地震分組為第一組；設計基本地震加速度為0.10g。基本風壓0.40kPa（30年一遇）。（3）荷載標準取值：每根儀器支架端部測風儀自重1kN，支臂長度規定，取3倍桁架塔直徑；塔架檢修荷載：單人攀爬（集中荷載1kN）；風荷載：取30年重現期基本風壓為0.40kN/m2，地面粗糙度類別為A類；風荷載最不利工況為與三角形的邊相垂直的方向；風荷載轉換為節點荷載施加在結構上；地震作用：地震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，設計地震分組為第一組，場地土類別Ⅳ類。

1.6.2 材料。鋼材：桁架鋼管采用Q345B、Q235B直縫鋼管及20#無縫鋼管；其他焊接構件采用Q235B，非焊接構件采用Q235。鋼材性能及焊接材料和工藝應符合相關規范的規定。高強螺栓：8.8級承壓型高強螺栓。螺栓孔應采用鉆成孔，如無特別說明，孔徑比螺栓公稱直徑大1.5mm。普通螺栓：C級，強度級別6.8級。

1.6.3 測風儀布置方案。測風儀器采用6層測風方案，分別在高程20m、40m、60m、80m、90m、100m處設置6個風速儀，在20m、100m高程設置風向儀，并設風壓、溫度測量設備。為保證測風數據的完整率，在測風塔上對稱布置2套測風設備，互為備用。

1.6.4 結構計算。塔架采用SAP2000軟件進行計算，具體計算過程略。根據計算結果，為減少工程投資，對塔架的立柱間的K形腹桿或交叉斜腹桿采用角鋼連接，從而進一步降低了塔架的鋼材用量。

1.6.5 塔架方案。根據計算成果，測風塔采用鋼管桁架塔，主要由鋼管組成，部分橫隔桿件及輔助桿由角鋼組成。

塔架總高度90m，塔架底部高程為10.00m，塔頂之上還有5m高的避雷針結構。塔底寬9.50m，頂寬0.78m。塔身橫截面為正三角形，在三角形三個頂點布置鋼管立柱，立柱間由K形腹桿或交叉斜腹桿兩兩連接。

2 總結

2.1 多方案的比選和權衡

工程總體設計充分考慮了工程所在海域的自然條件和地質條件，為滿足本工程的限額設計要求，做了多方案比選，優化設計，選用三樁三角形桁架方案，減少了測風塔主體鋼材用量，降低了工程造價。

在結構形式和材料選擇上進行比對，特別是基礎鋼結構平臺、鋼管樁的選用，雖然在工程造價上有所增加，但是大大縮短了工期、降低了工程施工期風險，工程質量得到有效控制，在總造價略增的條件下，這種選擇是更為有利的。

2.2 設計反思

圖2 基礎及鋼平臺圖

工作爬梯及靠泊設施設計。在設計方案中，采用在2根樁之間設爬梯，通至平臺，爬梯的中部支撐于樁間連接橫桿上，下部懸空，兩側樁上加設靠泊設施（見圖2）。

但在實際施工和使用中，此方案因未考慮洋流、潮汐流向對船舶靠泊的影響，人員上下及設備材料運輸有所不便，船舶靠泊時對樁基的撞擊較大。

在類似工程中，采取直接在樁上焊接爬梯，并兼作靠泊防撞設施，較好地解決了這一問題（圖3），且施工方便，造價低。

圖3 某測風塔爬梯

2.3 塔架支臂長度的選擇

本工程設計時，塔架支臂長度按照規定設計，20m高程處支臂長度約18m，單根重量約2t。實際施工中，過重過長的支臂給施工帶來很大困難，并導致工期延長，增加了工程風險和后期維護的困難。而在“國家氣象局《風電場氣象觀測資料審核、訂正技術規程》（QX/T74-2007）中規定：“風速、風向傳感器應固定在測風鐵塔直徑二倍以上的牢固橫梁處，迎主風向安裝”。

對照上述規范的規定，為進一步了解塔影效應對測風數據采集的影響，本工程在20m高程處支臂上距離塔架外緣12m、18m處分別安裝了一個風速儀，并對實測數據進行對比（表2），通過對比可以發現，各月的平均風速相差不大，最大相差2.4%，年均風速差值為0.5%。

表2 不同支臂長度月平均風速對比表

在實際的測風數據使用中，設計人員更關注的是風電場風機輪轂高度處一定范圍內的風資源參數，對處于較低高程的測風數據，主要作為設計計算參考。依上述實測數據分析，筆者認為測風設備支臂長度可參照文獻[4]規定，同時，對于底層測風設備的支臂長度應該還可以適當縮短，以降低塔架支臂、設備安裝、維護的難度，降低工程造價和安裝維護時的安全風險。

2.4 平接方式

基礎平臺與樁基礎的連接方式，除了本設計中采用的插管式（用C40混凝土）連接的方式外，還有焊接的方式。焊接方式工期短，風浪對施工影響小，但焊接質量和焊縫防腐質量控制難度較大。采用插管混凝土方式連接較為可靠，但要現場拌制混凝土，工期長，相關混凝土拌和設備、材料的運輸等增加了工程投資。因此，在采取措施保證現場焊接施工質量的前提下，可考慮采用焊接連接的方式，以縮短工期。

參考文獻

[1] 海上固定平臺規劃設計和建造的推薦作法工作應力設計法（SY/T 10030-2004）[S].

[2] Design of offshore wind turbine structures（DNV-OS-J101 2004）[S].

[3] 風電場風能資源測量方法（GB/T18709-2002）[S].

風電運維方案范文第5篇

關鍵詞 風電場 對標管理

伴隨我國新能源產業政策的變動，風電行業開始步入大規模開發道路。但隨著風電場逐步走入生產運營期，相應的生產管理卻沒有跟上產業開發的步伐。目前采用的火電廠對標體系與風電場生產運營管理不匹配，無法對風電場實際生產情況進行有效的評價和分析。本文主要介紹了風電場對標管理的指標建立及管理辦法。

對標管理是全面提升企業管理水平和創效能力，增強市場核心競爭力，使企業不斷發展壯大的有效途徑。蒙東協合新能源有限公司以分解、落實、考核為手段，通過扎實開展對標管理工作，積極尋找突破口，“雙管齊下”，著力促進年度各項責任目標的順利完成。

1對標指標體系

對標的指標體系包括項目前期、工程建設、生產運營、財務管理等統計指標。具體包括：

（1）項目前期對標指標：單位千瓦前期費。

（2）工程建設對標指標：工程建設指標對標重點圍繞“安全、進度、質量、造價”四大目標開展。包括安全、工期、單位千瓦靜態投資、單位千瓦動態投資、總投資、單位千瓦設備費、單位千瓦建筑工程費、單位千瓦安裝費、單位千瓦法人管理費、單位工程驗收合格率。

（3）生產運營對標指標：安全、發電量、網購電量、發電利用小時、直接場用電率、綜合廠用電率、風電場風機平均可利用率、風電場電氣設備平均可利用率、度電運維費、單位容量生產成本。

（4）財務管理對標指標：所屬單位可控管理費。

2對標管理辦法

對標管理主要是在對標形式上開展專業指標對標，然后逐漸引入管理對標；通過指標對標發現問題，并尋找出管理差距，制定出具體改進措施及實施方案，并嚴格加以落實。在對標內容上要實現指標標準、管理手段、管理流程的對標比較，逐步覆蓋企業的各項管理和業務。

2.1基建期管理方式

2.1.1項目工期

根據工程進展情況，全力協調項目融資工作，努力降低融資成本；保證項目資本金及貸款額及時到位，確保工程建設資金充足，設備按計劃排產、供貨；編制網絡計劃，對照網絡計劃查找偏差原因，積極協調解決問題，保障整體工期按期完成。

2.1.2項目總投資和單位千瓦投資

保證項目工程決算造價不超過批復概算，項目單位千瓦投資不超過區域標桿先進值。

2.2生產運營期管理方式

2.2.1加強基礎管理，降低生產成本

成立對標工作領導小組、對標管理辦公室，制定公司對標工作管理辦法與考核細則，嚴格對標工作的實施、控制、監督、檢查和指導；以區域先進標準為標桿，明確指標體系對標標準；對未完成對標指標進行分析并及時找出原因，制定相應措施；定期組織開展對標培訓及經驗交流。

2.2.2加強安全管理，降低不必要損失

電力的行業特殊性決定了安全生產工作是風電場生產運營的基石。認真貫徹“安全第一、預防為主、綜合治理”的方針；落實防止電力生產重大事故的二十五項反措要求；抓好“兩票三制”；防止發生主要設備事故、惡性誤操作和人身事故。

2.2.3認真做好機組檢修管理工作

風電機組的使用壽命普遍為20年，在超出期限后會出現各種問題，且隨著使用壽命的增長，風電機組可利用率約低。風電機組的持續穩定高效運行需要對設備認真、仔細維護，一是保證風電機組使用壽命達到20年，二是提高可修復系統的維修性及可利用狀態的維持時間。

企業應積極向系統內外先進單位學習，并結合自身實際情況不斷完善，樹立自己的對標指標標桿值。堅持定期收集同區域風電場的運行指標數據進行分析，并與本企業數據進行對比，找出短板，針對不足之處制定針對性的改進措施。

3實施催化經營管理模式

經營管理是對標管理的重要環節，其落腳點就是要千方百計完成年度經營目標任務。公司按照集團下達的各項任務、指標，逐項明確目標值、措施、責任人和完成日期，使公司的對標管理指標真正做到組織落實、措施落實、時間落實和責任落實；同時，將對標管理工作納入月度、年度工作計劃和經濟責任制獎金掛鉤考評，對工作完成情況、達到進度及存在問題及時進行分析，定期地通報工作動態和檢查情況，推動和促進對標工作的順利開展。在此基礎上，公司還將經營管理目標指標值作為對各單位的主要工作任務加以考核，把各階段目標的完成情況與職工利益掛起鉤來，形成有效的激勵約束機制，使對標管理工作保持持續的動力。各單位又將經營管理的關鍵指標分解到崗、到人，形成了一套科學的考核流程和任務管理流程，把任務考核、激勵機制融入對標管理的全過程，以達到長效管理的目的，建立一級保一級、一級對一級負責、自下而上的目標保證體系。